立式液壓鐵路運輸草支墊生產(chǎn)工藝
草編產(chǎn)品：草支墊，草袋，草簾，草繩 聯(lián)系人：張經(jīng)理 銷售電話：15937370357 點擊： 字號：大中小
摘要
本草支墊公開了一種同步實現(xiàn)污水脫氮除磷、剩余污泥減量和磷資源回收的方法以及裝置。該裝置包括A/A/O單元、臭氧處理單元和磷回收單元；臭氧處理單元包括相連接的臭氧反應(yīng)器和臭氧發(fā)生器；磷回收單元包括磷釋放池、前沉淀池、磷回收池、后沉淀池和污泥儲存池；磷釋放池、前沉淀池、磷回收池和后沉淀池依次連通，磷回收池還與加藥裝置相連接；前沉淀池的底端與后沉淀池的頂端均與污泥儲存池相連通；污泥儲存池與A/A/O單元中的缺氧池相連通；A/A/O單元中的沉淀池的底端與臭氧反應(yīng)器的進泥口相連通；磷釋放池與臭氧反應(yīng)器的排泥口和厭氧池相連通。本草支墊在保持污水脫氮除磷效能的前提下，同步實現(xiàn)了剩余污泥減排和磷資源回收，降低了污泥處理處置的成本。
草支墊書
1. 一種同步實現(xiàn)污水脫氮除磷、剩余污泥減量和磷資源回收的裝置，其特征在于：
所述裝置包括A/A/O單元、臭氧處理單元和磷回收單元；
所述臭氧處理單元包括相連接的臭氧反應(yīng)器和臭氧發(fā)生器；
所述磷回收單元包括磷釋放池、前沉淀池、磷回收池、后沉淀池和污泥儲存池；所述磷釋放池、前沉淀池、磷回收池和后沉淀池依次連通，所述磷回收池還與加藥裝置相連接；所述前沉淀池的底端與所述后沉淀池的頂端均與所述污泥儲存池相連通；所述污泥儲存池與所述A/A/O單元中的缺氧池相連通；
所述A/A/O單元中的沉淀池的底端與所述臭氧反應(yīng)器的進泥口相連通；
所述磷釋放池與所述臭氧反應(yīng)器的排泥口和所述厭氧池相連通。
2. 根據(jù)草支墊1所述的裝置，其特征在于：所述臭氧處理單元還包括制氧機，所述制氧機與所述臭氧發(fā)生器相連通。
3. 利用草支墊1或2所述裝置同步實現(xiàn)污水脫氮除磷、剩余污泥減量和磷資源回收的方法，包括如下步驟：
(1)污水流經(jīng)所述A/A/O單元進行有機物去除和脫氮除磷；在所述沉淀池內(nèi)進行泥水分離后得到的污泥，其中一部分污泥回流至所述A/A/O單元中的厭氧池，一部分污泥作為剩余污泥進行排放，一部分污泥進入所述臭氧處理單元；
(2)經(jīng)所述臭氧處理單元處理后的污泥與來自所述厭氧池的污泥在所述磷釋放池內(nèi)混合后于所述前沉淀池內(nèi)進行泥水分離，產(chǎn)生的上清液Ⅰ進入所述磷回收池中進行化學(xué)磷回收，底部的污泥進入所述污泥儲存池；
(3)所述上清液I與磷回收試劑在所述磷回收池內(nèi)作用，產(chǎn)生的混合液于所述后沉淀池中進行固液分離，得到硫酸鹽沉淀和上清液Ⅱ，所述上清液Ⅱ進入所述污泥儲存池中；
(4)所述污泥儲存池中的混合液流入至所述缺氧池中。
4. 根據(jù)草支墊3所述的方法，其特征在于：步驟(1)中，所述污水的平均污泥濃度為3～4g/L；
所述好氧池內(nèi)污泥濃度為3-4g/L；
所述A/A/O單元進行脫氮除磷的過程中，硝化液內(nèi)回流比為100％～200％，污泥回流比為25％～100％。
5. 根據(jù)草支墊3或4所述的方法，其特征在于：步驟(2)中，所述臭氧處理單元處理過程中，臭氧的投料量為0.1～0.15g O3/g SS，其中SS表示懸浮固體物質(zhì)。
6. 根據(jù)草支墊3-5中任一項所述的方法，其特征在于：步驟(3)中，所述磷回收試劑為石灰、鈣鹽、銨鹽/鎂鹽、鋁鹽和鐵鹽中至少一種。
7. 草支墊1或2所述同步實現(xiàn)污水脫氮除磷、剩余污泥減量和磷資源回收的裝置在污水處理中的應(yīng)用。
說明書
同步實現(xiàn)污水脫氮除磷、剩余污泥減量和磷資源回收的方法以及裝置
技術(shù)領(lǐng)域
本草支墊涉及一種同步實現(xiàn)污水脫氮除磷、剩余污泥減量和磷資源回收的方法以及裝置，屬于污水處理技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù)
大量剩余污泥的產(chǎn)生已經(jīng)成為生物處理工藝面臨的一個重要問題。剩余污泥不經(jīng)有效處理處置將會直接或者間接威脅環(huán)境安全和公眾健康，使污水處理的環(huán)境效益大大降低，甚至引發(fā)社會公眾事件?，F(xiàn)行的污泥處理技術(shù)主要包括：消化和發(fā)酵。污泥處置可分為資源化處置和非資源化處置，前者包括土地利用、污泥農(nóng)用、焚燒發(fā)電以及建筑材料利用等，后者是指衛(wèi)生填埋。剩余污泥的處理和處置在污水處理廠的運行費用中占有很大的比例，并且隨著人們對于污泥處理處置帶來的各種環(huán)境污染問題的敏感度不斷上升，污泥處理的要求越來越高，污泥處置也受到嚴格的限制，污泥處理處置的成本將不斷升高，其在污水處理成本中所占比重也將不斷增大。由于剩余污泥具有量大和成分復(fù)雜等特點，使其在處理和處置過程中易產(chǎn)生二次污染。因此，污泥減量技術(shù)受到關(guān)注，研究者們從不同的角度對其進行了研究。
現(xiàn)有的污泥減量方法可以分為三類：物理法、化學(xué)法和生物法。物理法主要包括機械作用、熱處理、微波、超聲波、輻射等，但由于其能耗很大成本很高，在大規(guī)模污水處理中使用很不經(jīng)濟?；瘜W(xué)法主要包括酸堿處理、Fenton試劑氧化、超臨界水氧化、化學(xué)制劑解偶聯(lián)等，但需要長期投加大量的化學(xué)藥品，維持一定的反應(yīng)條件，對反應(yīng)器的要求高，而且存在產(chǎn)生二次污染的危險，因此在大規(guī)模的污水處理中推廣使用較難。生物法主要包括生物捕食、生物酶、多功能微生物制劑等，但該方法的影響因素較多，而且規(guī)模越大越難以控制。因此，將污泥減量方法與污水生物處理工藝相結(jié)合的污泥源頭減量技術(shù)對于解決剩余污泥問題具有重要的意義。
其中，污泥臭氧處理與活性污泥工藝相結(jié)合的污泥臭氧減量技術(shù)已經(jīng)被證明是一項技術(shù)可行性較好的污泥減量技術(shù)。污泥經(jīng)臭氧處理后胞內(nèi)物質(zhì)溶出，將其回流至生物處理系統(tǒng)后，系統(tǒng)內(nèi)微生物可利用這部分物質(zhì)進行隱性生長，從而實現(xiàn)污泥減量。該技術(shù)具有效率高、操作簡單、無二次污染等優(yōu)點。但是，該技術(shù)也存在一些不足，例如臭氧處理后的污泥回流至生物系統(tǒng)可能會導(dǎo)致出水水質(zhì)惡化，污水處理效能下降，尤其是對于磷的去除。
水體富營養(yǎng)化主要是由氮、磷等營養(yǎng)元素向水體中過量排放引起的，因此脫氮除磷成為污水處理的基本要求之一。A/A/O工藝在我國被廣泛用于二級或三級污水處理 以及中水回用中，具有良好的脫氮除磷效果。生物脫氮是依靠好氧硝化和缺氧反硝化實現(xiàn)的，在實際應(yīng)用中往往存在反硝化碳源不足的問題，需要添加外加碳源，從而導(dǎo)致污水處理成本的升高。污泥臭氧處理過程中釋放到上清液中的有機物可以作為反硝化的碳源。因此，A/A/O工藝與污泥臭氧處理結(jié)合可以減少甚至避免外加碳源的添加。生物除磷是利用聚磷菌一類的微生物厭氧釋磷和好氧吸磷的特性，將污水中的磷轉(zhuǎn)移到活性污泥中，再通過適量的排泥將磷排出生物處理系統(tǒng)，從而達到污水除磷的效果。但是，隨著污水處理規(guī)模的增大、處理標準的提高和處理功能的擴展，富磷污泥的產(chǎn)量大幅增加，而且傳統(tǒng)的富磷污泥處理處置手段會導(dǎo)致磷元素的大量流失和排放。A/A/O工藝和污泥臭氧處理結(jié)合可以大幅降低剩余污泥排放，但是污泥減排會導(dǎo)致磷在生物系統(tǒng)內(nèi)累積，使得出水中的磷逐漸升高，導(dǎo)致生物系統(tǒng)除磷效能的下降甚至喪失。而且，生物除磷效能難以較大程度的提升，難以滿足越來越嚴格的污水處理標準。
由于礦物磷源的逐漸減少，磷資源耗竭已經(jīng)成為一個受到人們關(guān)注的問題。污水和污泥中含有大量的磷，可以作為磷源。因此，將化學(xué)磷回收工藝與A/A/O工藝和污泥臭氧處理結(jié)合起來，不僅可以為因污泥減量而累積在生物系統(tǒng)內(nèi)的磷找到一個出口，而且可以以磷酸鹽的形式回收磷元素。磷回收的方式會影響到磷回收效率和污水除磷效果。例如，從臭氧處理后污泥上清液中回收磷的效率受到污泥臭氧處理中磷釋放和污泥減量率的限制，難以完全補償由于污泥減量引起的生物系統(tǒng)除磷效能的下降；從厭氧池上清液中回收磷的效率受到厭氧池污泥釋磷能力的影響，而且磷回收比例過大會導(dǎo)致生物系統(tǒng)內(nèi)微生物群落的變化，從而影響系統(tǒng)污水處理的效能。
綜上所述，尋找一種既能保持污水脫氮除磷效能又可以同步實現(xiàn)剩余污泥減排和磷資源回收的工藝對于解決剩余污泥和磷資源耗竭問題具有重要的意義。
草支墊內(nèi)容
本草支墊的目的是提供一種同步實現(xiàn)污水脫氮除磷、剩余污泥減量和磷資源回收的方法以及裝置，使用本草支墊提供的裝置以及方法進行污水處理時，能夠在保持污水脫氮除磷效能的前提下，同步實現(xiàn)剩余污泥減排和磷資源回收，降低了污泥處理處置的成本。
本草支墊所提供的同步實現(xiàn)污水脫氮除磷、剩余污泥減量和磷資源回收的裝置，包括A/A/O單元、臭氧處理單元和磷回收單元；
所述臭氧處理單元包括相連接的臭氧反應(yīng)器和臭氧發(fā)生器；
所述磷回收單元包括磷釋放池、前沉淀池、磷回收池、后沉淀池和污泥儲存池；所述磷釋放池、前沉淀池、磷回收池和后沉淀池依次連通，所述磷回收池還與加藥裝置相連接；所述前沉淀池的底端與所述后沉淀池的頂端均與所述污泥儲存池相連通； 所述污泥儲存池與所述A/A/O單元中的缺氧池相連通；
所述A/A/O單元中的沉淀池的底端與所述臭氧反應(yīng)器的進泥口相連通；
所述磷釋放池與所述臭氧反應(yīng)器的排泥口和所述厭氧池相連通。
本草支墊提供的裝置，所述臭氧處理單元還包括制氧機，所述制氧機與所述臭氧發(fā)生器相連通，以提高臭氧產(chǎn)生效率。
本草支墊提供的裝置中，所述A/A/O單元采用現(xiàn)有的脫氮除磷工藝，其中，厭氧池、缺氧池、好氧池和沉淀池依次連接，厭氧池、缺氧池和好氧池可以合并設(shè)置，也可以單獨設(shè)置，還可以將厭氧池單獨設(shè)置、缺氧池和好氧池合并設(shè)置。當(dāng)好氧池與缺氧池分開設(shè)置時，二者之間通過內(nèi)回流裝置連接；當(dāng)好氧池與缺氧池合并設(shè)置時，利用隔板將二者隔開，同時利用好氧池底部的坡度實現(xiàn)污泥混合液的回流，可以不設(shè)內(nèi)回流裝置。
本草支墊還進一步提供了利用上述裝置同步實現(xiàn)污水脫氮除磷、剩余污泥減量和磷資源回收的方法，包括如下步驟：
(1)污水流經(jīng)所述A/A/O單元進行有機物去除和脫氮除磷；在所述沉淀池內(nèi)進行泥水分離后得到的污泥，其中一部分污泥回流至所述A/A/O單元中的厭氧池，一部分污泥作為剩余污泥進行排放，一部分污泥進入所述臭氧處理單元；
(2)經(jīng)所述臭氧處理單元處理后的污泥與來自所述厭氧池的污泥在所述磷釋放池內(nèi)混合后于所述前沉淀池內(nèi)進行泥水分離，產(chǎn)生的上清液Ⅰ進入所述磷回收池中進行化學(xué)磷回收，所述前沉淀池底部的污泥進入所述污泥儲存池；
(3)所述上清液I與磷回收試劑在所述磷回收池內(nèi)作用，產(chǎn)生的混合液于所述后沉淀池中進行固液分離，得到磷酸鹽沉淀和上清液Ⅱ，所述上清液Ⅱ進入所述污泥儲存池中；
(4)所述污泥儲存池中的混合液流入至所述缺氧池中。
上述的方法中，所述A/A/O單元產(chǎn)生的污泥在所述臭氧處理單元中與臭氧氣體發(fā)生反應(yīng)，實現(xiàn)污泥減量。用于臭氧處理的污泥量可由MLSS的物料守恒模型確定。在該模型中，認為污泥減量完全由臭氧處理實現(xiàn)，因此，在臭氧處理中減少的污泥量與剩余污泥減排量相等。用于臭氧處理的污泥的流量和剩余污泥的流量可以根據(jù)下式估算。
λ=σXVηQXd·SRT]]>
δ=(1-σ)XVQXd·SRT]]>
其中，λ表示用于臭氧處理的污泥流量占進水流量的比例(％)，δ表示剩余污泥流量占進水流量的比例(％)，Q表示入水流量(L/d)，Xd表示剩余污泥的MLSS濃度(g/L)，X表示生物反應(yīng)器內(nèi)MLSS平均濃度(g/L)，V表示生物反應(yīng)器的體積(L)，SRT為污泥齡(d)，η表示臭氧處理過程中污泥的溶解率(以MLSS濃度的變化計)(％)，σ表示污泥的減量率(％)。
上述的方法中，用于磷回收的厭氧池污泥量由磷元素守恒模型確定。在該模型中，認為每天隨入水進入系統(tǒng)的磷的量等于隨出水、剩余污泥和磷回收而排出系統(tǒng)的磷的量。用于磷回收的厭氧池污泥流量可以根據(jù)下式估算。
ζ=Pin-Pef-δθXd-λPozηPηPPan]]>
其中，ζ表示用于磷回收的厭氧池污泥流量占入水流量的比例(％)，Pin，Pef,，Pan和Poz分別表示入水、出水、厭氧池上清液和臭氧處理后污泥上清液中的磷濃度(g/L)，ηP表示磷回收的效率(％)，θ表示剩余污泥的磷含量(％)。
對于一個穩(wěn)定運行的系統(tǒng)，Pef根據(jù)排放標準的需要來確定，η，Poz和ηP通過污泥臭氧處理實驗和磷回收實驗確定，其他參數(shù)保持相對穩(wěn)定，可以根據(jù)運行過程中的經(jīng)驗數(shù)據(jù)確定。
本草支墊的方法中，磷回收后的污泥回流至A/A/O單元缺氧池，為反硝化反應(yīng)提供碳源。
上述的方法中，步驟(1)中，所述污水的平均污泥濃度可為3～4g/L；
所述好氧池內(nèi)污泥濃度可為3～4g/L；
所述A/A/O單元進行脫氮除磷過程中，硝化液內(nèi)回流比(好氧池內(nèi)混合液向缺氧池內(nèi)的回流比例)可為100％～200％，如100％或200％，污泥回流比(為沉淀池內(nèi)污泥回流到生物反應(yīng)器內(nèi)的比例)可為25％～100％，如33％或100％。
上述的方法中，步驟(2)中，所述臭氧處理單元處理過程中，臭氧的投加量可為0.1～0.15g O3/gSS，如0.10g O3/gSS或0.15g O3/gSS，其中SS表示懸浮固體物質(zhì)(suspended solids)。
上述的方法中，步驟(3)中，所述磷回收試劑可采用石灰(生石灰或熟石灰)、鈣鹽、銨鹽/鎂鹽、鋁鹽和鐵鹽中至少一種，使用石灰、銨鹽/鎂鹽、鈣鹽時，具體采用結(jié)晶的方法進行磷的回收，使用鋁鹽或鐵鹽時，具體采用沉淀法進行磷的回收；
所述銨鹽/鎂鹽指的是銨鹽與鎂鹽的混合物。
本草支墊提供的方法由生物處理工藝和化學(xué)處理工藝組合而成，其中生物處理工藝是由厭氧生物處理、缺氧生物處理和好氧生物處理依次組合而成；化學(xué)處理工藝是污 泥臭氧處理和化學(xué)磷回收。經(jīng)過臭氧處理后，污泥絮體被分解成大量的分散顆粒；微生物細胞溶解，胞內(nèi)物質(zhì)釋放出來，使得污泥液相中的有機物、氮、磷等物質(zhì)大幅增加；釋放到污泥液相中的部分有機物質(zhì)被臭氧礦化為CO2和H2O。臭氧處理后的污泥回流至生物處理系統(tǒng)，微生物利用污泥釋放出來的物質(zhì)進行隱性生長，從而實現(xiàn)污泥減量。污泥臭氧處理過程中釋放出來的有機物可以作為反硝化的碳源，從而減少甚至避免了外加碳源的添加。臭氧處理過程中磷的釋放使得污泥上清液中具有很高的磷濃度，對磷回收有利。但是，臭氧處理后污泥上清液磷回收的效率受到污泥臭氧處理的限制，不能完全抵消由于剩余污泥減排導(dǎo)致的生物系統(tǒng)除磷效能的下降。聚磷菌在厭氧條件下釋磷，使得厭氧池污泥上清液中具有較高的磷濃度，通過厭氧池污泥上清液磷回收可以進一步抵消由于剩余污泥減排導(dǎo)致的生物系統(tǒng)除磷效能的下降。因此，本草支墊將二者結(jié)合起來，臭氧處理后污泥與一部分厭氧池內(nèi)污泥混合后，對混合污泥的上清液進行磷回收，既可以實現(xiàn)富磷污泥磷回收又能調(diào)控生物系統(tǒng)除磷效能。生物處理工藝和化學(xué)處理工藝的耦合應(yīng)用，在保證污水處理效果的前提下，實現(xiàn)了剩余污泥的減排和磷資源的回收，降低了污泥處理處置的成本。
本草支墊在保持污水脫氮除磷效能的前提下，同步實現(xiàn)了剩余污泥減排和磷資源回收，降低了污泥處理處置的成本。
附圖說明
圖1為本草支墊提供的同步實現(xiàn)污水脫氮除磷、剩余污泥減量和磷資源回收的裝置的結(jié)構(gòu)示意圖。
圖中各標記如下：
1儲水池、2厭氧池、3缺氧池、4好氧池、5I沉淀池、5II前沉淀池、5III后沉淀池、6空壓機、7臭氧反應(yīng)器、8臭氧發(fā)生器、9制氧機、10磷釋放池、11磷回收池、12儲泥池、13加藥裝置、14機械攪拌裝置。
圖2為本草支墊提供的同步實現(xiàn)污水脫氮除磷、剩余污泥減量和磷資源回收的方法的流程圖。
具體實施方式
下述實施例中所使用的實驗方法如無特殊說明，均為常規(guī)方法。
下述實施例中所用的材料、試劑等，如無特殊說明，均可從商業(yè)途徑得到。
實施例1、同步實現(xiàn)污水脫氮除磷、剩余污泥減量和磷資源回收的裝置
本草支墊提供的同步實現(xiàn)污水脫氮除磷、剩余污泥減量和磷資源回收的裝置的結(jié)構(gòu) 示意圖如圖1所示。
如圖1所示，本草支墊提供的裝置包括A/A/O單元、臭氧處理單元和磷回收單元，其中，A/A/O單元中，儲水池1連接厭氧池2；厭氧池2、缺氧池3和好氧池4合并設(shè)置，利用隔板將它們隔開，隔板上開過水孔(圖中未示)，由過水孔依次連接各池；好氧池4連接沉淀池5；厭氧池2和缺氧池3分別安裝機械攪拌裝置14，好氧池4內(nèi)布設(shè)曝氣管(圖中未示)，通過管道連接空壓機6；好氧池4的硝化液回流至缺氧池3中。沉淀池5I底端分別與厭氧池2和臭氧反應(yīng)器7的進泥口相連接；臭氧發(fā)生器8連接臭氧反應(yīng)器7的進氣口，制氧機9為臭氧發(fā)生器8提供氧氣，臭氧反應(yīng)器7、臭氧發(fā)生器8和制氧機9形成臭氧處理單元。磷回收單元中，磷釋放池10與臭氧反應(yīng)器7的排泥口和厭氧池2相連接。磷釋放池10、前沉淀池5II、磷回收池11和后沉淀池5III依次連接。加藥裝置13為磷回收池11提供磷回收劑。前沉淀池5II的濃縮污泥和后沉淀池5III的上清液排入儲泥池12中。儲泥池12與缺氧池3相連接。磷釋放池10、磷回收池11和儲泥池12中均安裝機械攪拌裝置14。
實施例2、同步實現(xiàn)污水脫氮除磷、剩余污泥減量和磷回收的方法
利用實施例1提供的裝置，同步實現(xiàn)污水脫氮除磷、剩余污泥減量和磷回收，工藝流程如圖2所示。
儲水池1中的污水和沉淀池5I中的回流污泥一起進入到厭氧池2中進行磷的釋放和部分有機物的氨化。厭氧池2的混合液和好氧池4回流的硝化液一起進入缺氧池3進行反硝化脫氮。缺氧池3的混合液進入好氧池4進行有機物去除、硝化反應(yīng)和磷的過量吸收。好氧池4的混合液進入沉淀池5I進行泥水分離，上清液排放，濃縮污泥一部分作為回流污泥回流至厭氧池2，一部分進入臭氧反應(yīng)器7，一部分作為剩余污泥排放。臭氧處理后的污泥進入到磷釋放池10與一部分來自厭氧池2的污泥進行混合，然后進入到前沉淀池5II進行泥水分離，上清液進入到磷回收池11中進行化學(xué)磷回收。磷回收池11中的混合液在后沉淀池5III中進行固液分離，以磷酸鹽沉淀的形式回收磷。前沉淀池5II底部的污泥和后沉淀池5III的上清液一起進入儲泥池12，在其中混合均勻后，回流到缺氧池3中。污泥臭氧處理過程中釋放到上清液中的有機物可以作為缺氧池3中反硝化反應(yīng)的碳源。
通過上述方法，在去除污水中有機物、氮、磷的同時，實現(xiàn)了剩余污泥的減量排放，降低了污泥處理處置的成本，減少甚至避免了缺氧池外加碳源的投加，實現(xiàn)了磷資源的回收。
實施例3、人工合成生活污水的處理
按照實施例2中的方法進行試驗，試驗條件以及結(jié)果如下：
進水平均水質(zhì)：COD為350mg/L，TN為35mg/L，NH3-N為35mg/L，TP為3mg/L。 A/A/O生物反應(yīng)器內(nèi)平均污泥濃度為3g/L，好氧池污泥濃度約為3.5g/L，好氧池至厭氧池的污泥回流比為33％，好氧池至缺氧池的硝化液內(nèi)回流比為100％，SRT＝25d，剩余污泥的MLSS濃度約為8.1g/L。臭氧投加量為0.10g O3/g SS，污泥溶解率為35％，λ＝1.8％，臭氧處理后污泥上清液中磷濃度約為52mg/L。采用Ca(OH)2作為除磷劑，厭氧池內(nèi)上清液中磷濃度約為6mg/L，ζ＝17％，除磷效率約為90％。經(jīng)檢測，出水水質(zhì)平均為：COD為23mg/L，NH3-N為0.2mg/L，TN為11.1mg/L，TP為0.34mg/L，各指標均達到《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》(GB18918–2000)的一級A標準。剩余污泥減量率約為70％。入水中約60％的磷得到回收。
實施例4、城市污水處理廠中的污水處理
按照實施例2中的方法進行試驗，試驗條件以及結(jié)果如下
進水平均水質(zhì)：COD為395mg/L，SS為150mg/L，NH3-N為35mg/L，TN為72mg/L，TP為6mg/L。A/A/O生物反應(yīng)器內(nèi)平均污泥濃度為4g/L，好氧池的污泥濃度約為3.0g/L，好氧池至厭氧池的污泥回流比為100％，好氧池至缺氧池的內(nèi)回流比為200％，SRT＝25d，剩余污泥的MLSS濃度約為7.8g/L。臭氧投加量為0.15g O3/gSS，污泥溶解率為38％，λ＝2.2％，臭氧處理后污泥上清液中磷的濃度為61mg/L。采用鳥糞石法進行污泥上清液化學(xué)除磷，厭氧池內(nèi)上清液中磷的濃度約為10mg/L，ζ＝22％，除磷效率約為90％。經(jīng)檢測，出水水質(zhì)平均為：COD為32mg/L，SS為5mg/L，NH3-N為1.5mg/L，TN為12.7mg/L，TP為0.47mg/L，各指標均達到《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》(GB18918–2000)的一級A標準。剩余污泥減量率約為70％。入水中約55％的磷得到回收。
以上實施例為本草支墊實施方式之一，本草支墊的實施方式并不受上述實施例的限制，其他的任何未背離本草支墊所作的改變均應(yīng)為等效的置換方式，都包含在本草支墊的保護范圍之內(nèi)。
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